當(dāng)前位置： CompoTech China > 關(guān)鍵技術(shù)和應(yīng)用 >

優(yōu)化信號(hào)鏈的電源系統(tǒng) — 第3部分：RF收發(fā)器

本文作者：Pablo Perez, Jr 點(diǎn)擊： 2021-12-06 11:18

前言：

作者：ADI公司 Pablo Perez, Jr.，高級(jí)應(yīng)用工程師｜ John Martin Dela Cruz，應(yīng)用工程師

簡介

本信號(hào)鏈電源優(yōu)化系列文章的第1部分討論了如何量化電源噪聲以確定其影響信號(hào)鏈器件的哪些參數(shù)。通過確定信號(hào)處理器件可以接受而不影響其所產(chǎn)生信號(hào)的完整性的實(shí)際噪聲限值，可以創(chuàng)建優(yōu)化的配電網(wǎng)絡(luò)(PDN)。在第2部分中，該方法被應(yīng)用于高速模數(shù)和數(shù)模轉(zhuǎn)換器，證明將噪聲降低到必要水平并不一定要提高成本、增加尺寸、降低效率。這些設(shè)計(jì)參數(shù)實(shí)際上可以在一個(gè)優(yōu)化的電源解決方案中滿足。

本文重點(diǎn)關(guān)注信號(hào)鏈的另一部分——RF收發(fā)器。本文將探討器件對來自各電源軌的噪聲的敏感度，確定哪些器件需要額外的噪聲濾波。本文提供了一種優(yōu)化的電源解決方案，并通過將其SFDR和相位噪聲性能與當(dāng)前PDN（當(dāng)連接到RF收發(fā)器時(shí)）進(jìn)行比較來進(jìn)一步驗(yàn)證。

優(yōu)化ADRV9009 6 GHz雙通道RF收發(fā)器的電源系統(tǒng)

ADRV9009是一款高集成度射頻(RF)、捷變收發(fā)器，提供雙通道發(fā)射器和接收器、集成式頻率合成器以及數(shù)字信號(hào)處理功能。這款I(lǐng)C具備多樣化的高性能和低功耗組合，可滿足3G、4G和5G宏蜂窩時(shí)分雙工(TDD)基站應(yīng)用要求。

圖1.ADRV9009雙通道收發(fā)器的標(biāo)準(zhǔn)評(píng)估板配電網(wǎng)絡(luò)。此設(shè)置使用一個(gè)ADP5054四通道穩(wěn)壓器和四個(gè)LDO后置穩(wěn)壓器來滿足噪聲規(guī)格，并最大限度地提高收發(fā)器的性能。目標(biāo)是改善該解決方案。

圖1顯示了ADRV9009雙通道收發(fā)器的標(biāo)準(zhǔn)PDN。PDN由一個(gè)ADP5054四通道開關(guān)穩(wěn)壓器和四個(gè)線性穩(wěn)壓器組成。這里的目標(biāo)是了解配電網(wǎng)絡(luò)的哪些性能參數(shù)可以改善，同時(shí)產(chǎn)生的噪聲不會(huì)降低收發(fā)器的性能。

如本系列文章所述1,2，為了優(yōu)化PDN，量化ADRV9009對電源噪聲的敏感度是必要的。ADRV9009 6 GHz雙通道RF收發(fā)器需要如下五個(gè)不同的電源軌：

? 1.3 V模擬(VDDA1P3_AN)

? 1.3 V數(shù)字(VDDD1P3_DIG)

? 1.8 V發(fā)射器和BB (VDDA_1P8)

? 2.5 V接口(VDD_INTERFACE)

? 3.3 V輔助(VDDA_3P3)

分析

圖2顯示了模擬電源軌（VDDA1P3_AN、VDDA_1P8和VDDA_3P3）的接收器1端口PSMR結(jié)果。對于數(shù)字電源軌（VDDD1P3_DIG和VDD_INTERFACE），我們利用信號(hào)發(fā)生器能夠產(chǎn)生的最大注入紋波在輸出頻譜中未產(chǎn)生雜散，因此我們無需擔(dān)心最小化這些電源軌上的紋波。調(diào)制雜散幅度用dBFS表示，其中最大輸出功率(0 dBF)相當(dāng)于50Ω系統(tǒng)中的7 dBm或1415.89 mV p-p。

圖2.ADRV9009收發(fā)器的模擬電源軌在接收器1處的PSMR性能

對于VDDA1P3_AN電源軌，測量是在收發(fā)器板的兩個(gè)不同分支上進(jìn)行。請注意，在圖2中，PSMR在<200kHz紋波頻率時(shí)低于0 dB，表示這些頻率下的紋波產(chǎn)生更高的相同幅度調(diào)制雜散。這意味著在200 kHz以下，接收器1對VDDA1P3_AN電源軌產(chǎn)生的最小紋波也非常敏感。

VDDA_1P8電源軌在收發(fā)器板上分為兩個(gè)分支：VDDA1P8_TX和VDDA1P8_BB。VDDA1P8_TX電源軌在100 kHz時(shí)達(dá)到最小PSMR，約為27 dB，對應(yīng)于100kHz紋波的63.25 mV p-p，產(chǎn)生2.77 mV p-p的調(diào)制雜散。VDDA1P8_BB在5 MHz紋波頻率時(shí)測量約11 dB的最小值，相當(dāng)于0.136 mV p-p的注入紋波產(chǎn)生的0.038 mV p-p雜散。

VDDA_3P3數(shù)據(jù)顯示，在大約130 kHz及以下，PSMR低于0 dB，表示接收器1處的RF信號(hào)對來自VDDA_3P3的噪聲非常敏感。該電源軌的PSMR隨著頻率提高而上升，在5 MHz達(dá)到72.5 dB。

總之，PSMR結(jié)果表明，在這些電源軌中，VDDA1P3_AN和VDDA_3P3電源軌噪聲最令人擔(dān)憂，貢獻(xiàn)了ADRV9009收發(fā)器最大部分的耦合到接收器1的紋波量。

圖3.ADRV9009收發(fā)器的模擬電源軌在接收器1處的PSRR性能

圖3顯示了ADRV9009模擬電源軌的PSRR性能。VDDA1P3_AN的PSRR在最高 1MHz時(shí)保持平坦，約為60 dB；在5 MHz時(shí)略有下降，最小值為46 dB。這可以被視為5 MHz的0.127 mV p-p紋波，其產(chǎn)生0.001 mV p-p雜散，該雜散與調(diào)制RF信號(hào)一起位于LO頻率之上。

ADRV9009的VDDA1P8_BB電源軌的PSRR在5 MHz時(shí)達(dá)到約47 dB的最小值，而VDDA1P8_TX電源軌的PSRR不會(huì)低于約80 dB。在1 MHz以下的頻譜中，VDDA_3P3的PSRR高于所示的90 dB。測量在90 dB時(shí)發(fā)生削波，因?yàn)樽罡? MHz的最大注入紋波為20 mV p-p——這不夠高，無法產(chǎn)生高于本振的本底噪聲的雜散。該電源軌的PSRR高于所示的1 MHz以下的情況，因?yàn)殡S著頻率提高，它在4 MHz時(shí)下降到76.8 dB，其最低值在10 kHz至10 MHz范圍內(nèi)。

與PSMR結(jié)果類似，PSRR數(shù)據(jù)表明，耦合到本振頻率（特別是高于1 MHz）的大部分噪聲來自VDDA1P3_AN和VDDA_3P3電源軌。

為了確定電源是否能夠滿足噪聲要求，測量直流電源的紋波輸出，并繪制一個(gè)100 Hz至100 MHz頻率范圍的波形，例如圖4所示。在該頻譜上增加一個(gè)覆蓋層：調(diào)制信號(hào)上將出現(xiàn)邊帶雜散的閾值。覆蓋的數(shù)據(jù)是通過在幾個(gè)參考點(diǎn)將正弦紋波注入到指定電源軌而獲得的，用以了解什么紋波水平產(chǎn)生邊帶雜散，如本系列的第1部分所討論的。

圖4至圖6中所示的閾值數(shù)據(jù)是針對收發(fā)器最敏感的三個(gè)電源軌的。圖中顯示了不同DC-DC轉(zhuǎn)換器配置、使能/未使能展頻(SSFM)、通過LDO穩(wěn)壓器或低通(LC)濾波器進(jìn)行更多濾波等情況下的電源軌頻譜。這些波形是在電源板上測量，并留下了比噪聲限值低6 dB甚至更多的裕量。

圖4.為VDDA1P3_AN電源軌供電的LTM8063（不同配置）的輸出噪聲頻譜，以及該電源軌允許的最大紋波。

測試

圖4顯示了VDDA1P3_AN電源軌的雜散閾值，以及LTM8063 µModule®穩(wěn)壓器不同配置的實(shí)測噪聲頻譜。如圖4所示，在禁用展頻(SSFM)的情況下，使用LTM8063為電源軌直接供電，在LTM8063的基波工作頻率和諧波頻率處產(chǎn)生超過閾值的紋波。具體說來，紋波在1.1 MHz時(shí)超過限值0.57 mV，表明需要后置穩(wěn)壓器和濾波器的某種組合來抑制開關(guān)穩(wěn)壓器的噪聲。

如果僅增加LC濾波器（無LDO穩(wěn)壓器），則開關(guān)頻率處的紋波剛剛達(dá)到最大允許的紋波——可能沒有足夠的設(shè)計(jì)裕量來確保收發(fā)器性能最佳。增加ADP1764 LDO后置穩(wěn)壓器并開啟LTM8063的展頻模式，可以降低整個(gè)頻譜上的基波開關(guān)紋波幅度及其諧波，以及SSFM在1/f區(qū)域中引起的噪聲峰值。通過開啟SSFM并增加LDO穩(wěn)壓器和LC濾波器，可以實(shí)現(xiàn)最佳效果，降低開關(guān)動(dòng)作所引起的剩余噪聲，給最大允許紋波留下約18 dB的裕量。

展頻將噪聲擴(kuò)散到更寬頻帶上，從而降低開關(guān)頻率及其諧波處的峰值和平均噪聲。這是通過3 kHz三角波上下調(diào)制開關(guān)頻率來做到的。這會(huì)在3 kHz處引入新的紋波，LDO穩(wěn)壓器會(huì)進(jìn)行處理。

使能SSFM后，由此產(chǎn)生的低頻紋波及其諧波在圖5和圖6所示的VDDA_1P8和VDDA_3P3輸出頻譜中顯而易見。如圖5所示，使能SSFM時(shí)LTM8074的噪聲頻譜為VDDA_1P8電源軌的最大允許紋波提供最小約8 dB的裕量。因此，滿足此電源軌的噪聲要求不需要后置穩(wěn)壓器濾波。

圖5.為VDDA_1P8電源軌供電的LTM8074（SSFM開啟）的輸出噪聲頻譜，以及該電源軌允許的最大紋波。

圖6.為VDDA_3P3電源軌供電的LTM8074（不同配置）的輸出噪聲頻譜，以及該電源軌允許的最大紋波。

請注意電源軌對低頻紋波的敏感性，因?yàn)榇嗽肼暱赡茉?.3 V供電的時(shí)鐘中引起相位抖動(dòng)。

圖6顯示了LTM8074 μModule穩(wěn)壓器不同配置的噪聲頻譜，以及3.3V VDDA_3P3電源軌的最大噪聲要求。對于此電源軌，我們使用LTM8074 Silent Switcher®μModule穩(wěn)壓器來分析結(jié)果。僅使用LTM8074的配置（無濾波器或LDO后置穩(wěn)壓器）產(chǎn)生的噪聲超過限值，無論是否使能展頻模式。

兩個(gè)備選配置的結(jié)果符合>6 dB裕量的噪聲規(guī)格：未使能SSFM的LTM8074加上LC濾波器，以及使能SSFM的LTM8074加上LDO后置穩(wěn)壓器。雖然二者均以充足的裕量滿足了要求，但LDO后置穩(wěn)壓器解決方案在此更有優(yōu)勢。這是因?yàn)閂DDA_3P3電源軌還提供3P3V_CLK1時(shí)鐘電源，因此1/f噪聲的減少相對更重要——如果不予處理，這里的噪聲可以轉(zhuǎn)化為本振中的相位抖動(dòng)。

圖7.使用LTM8063和LTM8074 μModule穩(wěn)壓器的ADRV9009收發(fā)器優(yōu)化PDN

優(yōu)化解決方案

基于上述測試結(jié)果，圖7顯示了一種優(yōu)化解決方案，當(dāng)用在ADRV9009收發(fā)器板上時(shí)，它能提供>6 dB的噪聲裕量。

表1顯示了優(yōu)化PDN與標(biāo)準(zhǔn)PDN的對比。組件大小減小29.8%，效率從66.9%提高到69.9%，整體節(jié)能0.5 W。

表1.ADRV9009優(yōu)化PDN與當(dāng)前PDN的比較

	當(dāng)前的PDN如圖1所示	優(yōu)化的PDN如圖7所示	相比當(dāng)前PDN，優(yōu)化PDN實(shí)現(xiàn)的改善
組件大小	148.2	104.00	29.8%
整體效率	66.9%	69.9%	3.0%
功率損耗	1.8 W	0.8 W	0.5 W

為了驗(yàn)證該優(yōu)化電源解決方案在系統(tǒng)噪聲性能方面的效果，我們執(zhí)行了相位噪聲測量。將圖7中的優(yōu)化解決方案與控制案例——ADRV9009評(píng)估板的工程版本，即使用圖1所示PDN的AD9378評(píng)估板——進(jìn)行比較。使用相同電路板，但采用圖7所示的PDN，比較相位噪聲結(jié)果。理想情況下，優(yōu)化解決方案達(dá)到或超過數(shù)據(jù)手冊參考曲線所示的性能。

圖8.ADP5054與µModule器件的PSU之間的AD9378相位噪聲性能比較，測量條件：LO = 1900 MHz，PLL BW = 425 kHz，穩(wěn)定性 = 8。

圖8比較了使用標(biāo)準(zhǔn)ADP5054電源的AD9378評(píng)估板相位噪聲結(jié)果與使用LTM8063和LTM8074電源的同一評(píng)估板的結(jié)果。相比于ADP5054電源解決方案，μModule電源解決方案的性能略優(yōu)，高出大約2 dB。如圖8和表2所示，由于外部本振使用了低相位噪聲信號(hào)發(fā)生器，兩種電源解決方案的測量結(jié)果均顯著低于數(shù)據(jù)手冊規(guī)格。

表2.相位噪聲測量結(jié)果，LO = 1900 MHz

偏移頻率(MHz)	相位噪聲(dBc/Hz)
	數(shù)據(jù)手冊中的技術(shù)規(guī)格	評(píng)估結(jié)果
	數(shù)據(jù)手冊中的技術(shù)規(guī)格	ADP5054	LTM8063、LTM8074
0.1	-100	-137.74	-137.77
0.2	-115	-143.16	-143.32
0.4	-120	-147.37	-147.20
0.6	-129	-149.02	-149.04
0.8	-132	-151.81	-151.96
1.2	-135	-151.73	-151.22
1.8	-140	-153.97	-153.76
6	-150	-155.10	-154.80
10	-153	-154.51	-154.36

采用兩種電源解決方案的收發(fā)器的SFDR測量結(jié)果如表3所示，兩種方案的性能相當(dāng)，除了LO = 3800 MHz，這種情況下ADP5054的開關(guān)紋波開始在載波信號(hào)輸出頻譜上產(chǎn)生調(diào)制雜散，如圖9所示。

表3.ADRV9009收發(fā)器SFDR性能

LO頻率(MHz)	無雜散動(dòng)態(tài)范圍(SFDR)(dBc)
	數(shù)據(jù)手冊中的技術(shù)規(guī)格	Tx1		Tx2
	數(shù)據(jù)手冊中的技術(shù)規(guī)格	ADP5054	LTM8063、LTM8074	ADP5054	LTM8063、LTM8074
800	70.00	86.03	86.95	86.62	86.63
1800	70.00	85.94	87.30	86.01	85.90
2600	70.00	85.98	86.01	85.50	85.78
3800	70.00	73.87	77.42	73.93	77.31
4800	70.00	71.44	71.98	71.10	71.82

圖9.發(fā)射器1載波信號(hào)和電源開關(guān)頻率引起的雜散頻率。

測量條件：LO = 3800 MHz，F(xiàn)bb = 7 MHz，–10 dBm。

結(jié)論

不同應(yīng)用有不同要求，評(píng)估板的配電網(wǎng)絡(luò)可能需要進(jìn)一步改進(jìn)或改變。量化信號(hào)處理IC噪聲要求的能力為電源設(shè)計(jì)或只是優(yōu)化現(xiàn)有電源解決方案提供了更有效的方式。對于ADRV9009之類的高性能RF收發(fā)器，在PDN中設(shè)置噪聲注入以確定可容許多大電源噪聲，有助于我們改進(jìn)當(dāng)前PDN的空間需求、效率和至關(guān)重要的熱性能。請繼續(xù)關(guān)注本電源系統(tǒng)優(yōu)化系列的后續(xù)篇目。

作者簡介

Pablo Perez, Jr.于2019年5月加入ADI公司，擔(dān)任ADEF高級(jí)應(yīng)用工程師。他的工作經(jīng)驗(yàn)包括修改和評(píng)估不同應(yīng)用領(lǐng)域（工業(yè)、電信、醫(yī)療、軍事）的標(biāo)準(zhǔn)開關(guān)模式電源，以及線性穩(wěn)壓器、開關(guān)穩(wěn)壓器和電源管理IC的設(shè)計(jì)驗(yàn)證和樣本評(píng)估。Pablo畢業(yè)于菲律賓奎松省盧塞納市的Manuel S. Enverga University Foundation, Inc.，獲得電子與通信工程學(xué)士學(xué)位。

John Martin Dela Cruz于2020年10月加入ADI公司，擔(dān)任電源應(yīng)用工程師。他主要負(fù)責(zé)航空航天和防務(wù)(ADEF)電源系統(tǒng)。他畢業(yè)于菲律賓大學(xué)（位于菲律賓奎松市迪里曼），獲電子工程學(xué)士學(xué)位。

本月熱點(diǎn) HOME

欄目熱點(diǎn) HOME